1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения


^ 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного выполнения


Основными требованиями при выборе вида метода прокладки разных проводников (кабелей, проводов и шинопроводов) являются: стойкость изоляции проводников, внешних покровов к воздействиям среды; механическая крепкость, электро и пожаробезопасность 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения, упругость конфигурации схемы сети и трасс питания отдельных линий к электроприемникам, малые годичные издержки на установка сети.

Для питающих линий, прокладываемых снутри помещений с обычной средой, рекомендуется принимать к установке 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения кабели с дюралевыми жилами, с резиновой либо пластмассовой изоляцией, в поливинилхлоридной либо резиновой оболочках, бронированные и небронированные. Допустимые долгие токовые нагрузки для обозначенных кабелей приведены в ПУЭ, также можно пользоваться данными [4, с.200 - 202].

Сечение 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения кабелей по условию нагрева определяется зависимо от расчетного значения продолжительно допустимой токовой нагрузки прокладки [4, с. 201, 202] по двум условиям:

а) продолжительно допустимый ток кабеля I´доп, А, должен быть равен либо больше расчетного 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения тока полосы I Р, А,


I´доп ≥ Iр,


где I´доп - продолжительно допустимый ток с учетом количества прокладываемых

кабелей;

б) по условию соответствия избранному аппарату наибольшей токовой защиты

I´доп ≥ Кзащ · Iзащ 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения, (1.20)


где Кзащ - коэффициент защиты либо кратность защиты, т.е. отношение продолжительно допустимого тока для кабеля к номинальному току либо току срабатывания защитного аппарата, определяемый по источнику [4, с. 204];

Iзащ - номинальный ток либо ток 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения срабатывания защитного аппарата, А.

Значения Кзащ определяются зависимо от предназначения принятого вида защиты, нрава сети, изоляции кабелей и проводов и критерий их прокладки.

В согласовании с ПУЭ сети делят на две группы: защищаемые только 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения от токов КЗ и защищаемые от перегрузки и токов КЗ. Защите от перегрузки подлежат сети снутри помещений:

а) выполненные открыто проложенными проводниками с горючей
внешней оболочкой либо изоляцией;

б) осветительные 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения сети в жилых и публичных зданиях, в служебно-
бытовых помещениях промышленных компаний, включая сети для бытовых
и переносных электроприемников, также в пожароопасных зонах;

в) силовые сети на промышленных предприятиях, в жилых и
публичных зданиях 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения - исключительно в случае, когда по условиям технологического
процесса либо по режиму работы сети может появляться долгая перегрузка
проводников;

г) сети всех видов во взрывоопасных зонах.

Продолжительно допустимый ток с учетом количества прокладываемых в полосы кабелей определяется 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения по продолжительно допустимому току согласно справочных таблиц и поправочного коэффициента на количество кабелей Кпопр [2, с. 39], т.е.

I´доп = Кпопр · Iдоп.

Значение тока Iдоп, А, определяется по таблицам ПУЭ либо по 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения источникам [4, с. 200-202], [6, с. 341-346].

При обычных критериях прокладки проводников Кпопр = 1 и условия выбора упрощаются

Iдоп ≥ Iр, (1.21)

Iдоп ≥ Кзащ · Iзащ. (1.22)

Если последнее условие выбора сечения не производится, то принимается последующее стандартное сечение кабеля либо провода.

Избранные сечения 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения питающих кабельных линий проверяются на утрату напряжения ∆Uп, % по формуле


, (1.23)


где Ip- расчетный ток полосы, А;

ℓ - длина полосы, км;

r0, x0 - соответственно удельные активное и индуктивное

сопротивления полосы, Ом/км [6, с. 54];

соs 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполненияφ, sinφ - коэффициенты мощности нагрузки полосы.

Утраты напряжения в полосы от источника питания до электроприемника не должны превосходить 5%.

Питающие полосы обязаны иметь аппараты защиты. Согласно [2, с.397] аппаратом защиты именуется аппарат, автоматом отключающий защищаемую электронную 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения цепь при ненормальных режимах.

В качестве аппаратов защиты должны применяться автоматические выключатели либо предохранители. Во всех случаях, когда не требуется автоматического восстановления питания, рекомендуется использовать предохранители, как более обыкновенные и дешевенькие по 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения сопоставлению с автоматическими выключателями. Технические данные предохранителей приведены в источнике [4], а автоматических выключателей - в таблицах Б.1, Б.2, Б.З, Б.4 приложения Б и в источнике [7].

Номинальные токи плавких вставок предохранителей и 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения токи уставок автоматических выключателей, служащих для защиты отдельных участков сети, во всех случаях следует выбирать по способности меньшими по расчетным токам этих участков, но таким макаром, чтоб аппараты защиты не отключали электроустановки 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения при краткосрочных перегрузках.

Номинальный ток плавкой вставки Iвст для инерционных предохранителей определяется только по значению долгого расчетного тока полосы Iдл по условию

Iвст ≥ Iдл. (1.24)

Номинальный ток плавкой вставки для безынерционных предохранителей при защите 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения магистрали должен удовлетворять условию (1.24) и условию

Iвст ≥ Iкр / 2,5. (1.25)

В условии (1.27) Iкр - наибольший краткосрочный (пиковый) ток полосы.

Номинальный ток защищающего от перегрузки термического расцепителя автоматического выключателя выбирают только по долговременному расчетному току полосы

Iт ≥ Iдл 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения. (1.26)

Номинальный ток электрического Iэл.расц либо комбинированного расцепителя автоматических выключателей выбирают также по долговременному расчетному току полосы по условию

Iэл.расц ≥ Iдл. (1.27)

Ток срабатывания (отсечки) электрического либо комбинированного расцепителя Iсраб.эл проверяется по 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения наибольшему краткосрочному (пиковому) току полосы по условию


Iэл.расц ≥ 1,25 · Iкр. (1.28)


Для выбора и проверки коммутационно-защитной аппаратуры следует знать пиковую (краткосрочную) нагрузку. Пиковой нагрузкой группы электроприемников именуется краткосрочная нагрузка продолжительностью 1-2 с, обусловленная запуском электродвигателей, эксплуатационными 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения маленькими замыканиями электросварочных аппаратов и т.п. Пиковый ток группы электроприемников (в этом случае электроприемников всего цеха), работающих при отстающем токе iпик, А, определяется по формуле


Iкр = Iпик = Iр.ц 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения – ки · Iном.наиб + Iп.наиб, (1.29)


где ки - коэффициент использования большего по мощности

электроприемника в группе (цехе);

Iном.наиб - номинальный ток большего по мощности

электроприемника, А;

Iп.наиб - пусковой ток большего по мощности электроприемника,А 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения.

Пиковым током 1-го электроприемника может быть [6]:

а) пусковой ток асинхронного мотора с короткозамкнутым ротором
либо синхронного мотора, который в отсутствии промышленных данных может
быть принят равным (5- 7,5) · Iном;

б) пусковой ток мотора неизменного тока 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения либо асинхронного мотора
с фазным ротором, который в отсутствии промышленных данных может быть принят более (2 - 2,5) · Iном;

в) пиковый ток сварочных трансформаторов может приниматься в
отсутствии промышленных данных равным более 3-кратного номинального тока,
без 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения приведения к ПВ = 100 %;

г) пиковая мощность Sп, кВ·А раздельно работающих машин контактной
сварки, которая определяется по паспортным данным по формуле


Sп = U2max · I2max,


где U2max - наибольшее вторичное напряжение, В;

I2max 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения - наибольший сварочный вторичный ток, А.

Если заводские данные отсутствуют, пиковая мощность может быть приближенно принята равной 3- кратной номинальной (при паспортной ПВ).

Номинальный ток электроприемника, большего по мощности в группе (цехе) определяется по формуле


. (1.30)


При выполнении 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения контрольной работы допускается принять номинальный коэффициент полезного деяния электроприемников (при отсутствии данных) равным:

а) для электродвигателей - 0,9;

б) для нагревательных устройств - 0,75;

в) для сварочных аппаратов - 0,85.


Пример 2.

Избрать марку и сечение полосы Л 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения1, по которой данный цех получает питание и полосы Л2, связывающей цеховую трансформаторную подстанцию либо вводное распределительное устройство 0,4 кВ ПРО с узлом питания ПР1. Начальные данные принять из первого примера: полная расчетная 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения мощность цеха с учетом компенсации реактивной мощности S´р.ц = 383 кВ·А передается до цеха при номинальном напряжении 0,4 кВ при наличии на вводе в цех ПРО и при номинальном напряжении 10 кВ при наличии на 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения вводе в цех ТП; полная расчетная мощность ПР1 Sр.ПР1= 46 кВ·А, расчетный ток IрЛ2 = 67 А. Длина полосы Л1 до цеха ℓ = 130 м, длина полосы до ПР1 ℓ = 45 м. Длину полосы Л1 в контрольной 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения работе рекомендуется принять из начальных данных, а длину полосы Л2 - найти по плану цеха по данному масштабу.

Решение

Сначало выберем марку питающего четырехжильного кабеля полосы Л1, прокладываемого в траншее - ААБ 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения (можно избрать кабель ААШв) по [6, с. 341] при номинальном напряжении 0,4 кВ, если на вводе в цех установлен вводной распределительный пункт набросок Г1, а).

Расчетный ток полосы в данном случае равен


Iр.ц = А.


Расчетный ток полосы 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения Л, равный 555 А, не позволяет избрать один кабель, потому что самое огромное сечение кабеля в согласовании с [6, с. 341] S = 185 мм2 имеет продолжительно допустимый ток Iдоп = 345 А при прокладке в траншее. В данном случае 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения нужна прокладка 2-ух кабелей в питающей полосы.

Потому сечение питающей полосы Л1 избираем по условию допустимого нагрева в обычном режиме работы в согласовании с условием (1.19)


I´доп ≥ Iр.ц.


Поправочный коэффициент при 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения прокладке 2-ух кабелей, если расстояние в свету меж ними принять 100 мм, по [2, с. 39], равен Кпопр = 0,9.

По [6, с. 341] избираем сечение кабеля S = 185 мм2 с Iдоп = 345 А. Тогда имеем


I´доп = 2·345·0,9 = 621 А > Iр.ц = 555 А 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения,

т.е. условие выбора производится. Таким макаром, для питающей цех полосы Л1 выбраны два четырехжильных кабеля ААБ 2(4185), прокладываемых в одной траншее.

Если на вводе в цех установлена однотрансформаторная подстанция (как в 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения первом примере), то расчетная нагрузка полосы Л1 должна определяться с учетом утрат мощности в трансформаторе. Из справочных таблиц [3, с. 215] выписываем технические данные для трансформатора мощностью 400 кВ·А: ∆Рхх = 0,95 кВт; ∆Ркз = 5,5 кВт 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения; Uкз =4,5%; Iхх = 2,1%.

Утраты в 2-ух трансформаторах определяются по формулам:


∆РТ = ∆Рхх + Кз2 ·∆Ркз = 0,95 + 0,962 ·5,5 = 6 кВт,




Расчетные нагрузки полосы Л1 равны:

Рр.Л = Рр.ц + ∆Р2Т = 369 + 6 = 375 кВт,

Qр.Л = Qc + ∆Q2T = 103 + 25 = 128 квар 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения,


кВ·А.

Расчетный ток, протекающий по полосы Л1в обычном режиме, равен


А.


По источнику [6, с. 342] избираем трехжильный кабель марки ААБ, прокладываемый в траншее, сечением 16 мм2 с Iдоп = 75 А. Условие выбора по 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения допустимому нагреву в согласовании (1.21) производится

Iдоп = 75А > Iр = 23 А.


Таким макаром, принимаем для питающей цех полосы Л1 трехжильный кабель ААБ(3 16), прокладываемый в траншее.

Проверяем избранные сечения полосы Л1 на утрату напряжения по формуле (1.23) при напряжениях 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения:

-0,4кВ

%,


-10кВ

%.


Избираем аппарат защиты для полосы Л1 по условиям (1.27) и (1.28)

Iэл.расц ≥ Iдл


Iэл.расц ≥ 1,25 · Iкр


Определение краткосрочного тока в питающей полосы произведем при пуске большего по мощности электродвигателя, установленного в электроприводе пресса мощностью рн = 37 кВт 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения. В согласовании с формулой (1.30) номинальный ток пресса равен


А.


Пиковый либо краткосрочный ток группы электроприемников (в этом случае электроприемников всего цеха), работающих при отстающем токе Iпик, А, определяется по формуле (1.29)


Iкр = Iпик 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения = 555 - 0,17 · 96 + 96·7,5 = 1259 А.


По источнику [7, с. 260] либо таблицы Б2 реальных указаний избираем автоматический выключатель типа ВА52-39 с номинальным током автомата Iном = 630 А, номинальным током расцепителя Iэл.расц = 630 А и Iср.расц = 6300 А, потому что 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения производятся условия


Iэл.расц = 630 > Iдл = 555 А,


Iэл.расц 630 · 10 = 6300 > 1,25 · Iкр = 1,25 · 1259 = 1574 А.


В случае установки в цехе трансформаторной подстанции выключатели на вводе на шины 0,4 кВ ТП выбираются по расчетному току обычного режима за трансформатором 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения, т.е. по Ip= 555A. Означает, выключатели будут те же.

Производим выбор и расчет полосы Л2.

Кабельная линия Л2 до ПР1 прокладывается в цехе по конструкциям, при всем этом Кпопр = 1, потому выбор сечения кабеля 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения производим по условию (1.21). По источнику [4, с. 201] избираем четырехжильный кабель марки АВВГ сечением 25 мм2 с Iдоп = 75·0,92 = 69 А при прокладке на конструкциях, т.е. условие (1.21) производится


Iдоп = 69 А > Iр = 67 А.


Пиковый ток 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения полосы Л2 определяется при условии запуска пресса, имеющего самую большую мощность в этой группе электроприемников:


А,


Iкр = Iпик = 67 - 0,17 · 26 + 26·7,5 = 258 А.


Избираем выключатель для защиты этой полосы ВА52-31 с номинальным током автомата Iном = 100 А, номинальным током расцепителя 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения Iэл.расц = 80 А и током срабатывания расцепителя Iср.расц = 700 А, потому что производятся условия выбора и проверки


Iэл.расц =80 А > Iдл = 67 А,


Iсраб.эл = 100 · 7 = 700 А > 1,25 · Iкр = 1,25 · 258 = 322,5 А.


Утраты напряжения в 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения полосы Л2 равны


%.


На вводе в цех (набросок Г1, а)) устанавливаем вводной распределительный пункт типоисполнения ПР8501-022 [7, с. 283], а распределительный пункт ПР1 принимаем типоисполнения ПР8501-152 на 12 присоединений.

Вероятные схемы участка питающей сети приведены в приложении 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения Г на рисунке Г1, а) и б).

^ 1.3 Расчет распределительной сети цеха

Расчет распределительной сети цеха в курсовой работе делается от 1-го из узлов питания, к примеру ПР1.

Сети, осуществляющие электроснабжение электроприемников от узлов 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения питания цеха, именуются распределительными сетями. Они, в большинстве случаев, производятся изолированными проводами, проложенными в трубах. Для трубной прокладки проводов используются последующие виды труб: железные водогазопроводные, тонкостенные электросварные и пластмассовые.

Для прокладки 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения в трубах рекомендуется использовать изолированные провода марок АПВ, АПРТО, АПР, ПРТО, ПВ, ПР и др.

Расчет распределительной сети содержит в себе: определение расчетных нагрузок линий до электроприемников, выбор защитных аппаратов и аппаратов 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения управления.

Расчетной электронной нагрузкой полосы, по которой получает питание электроприемник, является его номинальная мощность.

Для электроприемников, работающих в повторно-кратковременном режиме, к примеру, для подъемно-транспортных устройств, в начальных данных указана длительность включения, хорошая 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения от 100 %. В данном случае, чтоб привести номинальную мощность такового электроприемника, подобающую повторно-кратковременному режиму работы рном.п.к, кВт, к номинальной мощности режима длительного включения рном.дл., кВт, следует пользоваться формулой


рном 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения.дл.= рном.п.к · , (1.31)


где - данная относительная длительность включения.

К примеру, задана мощность электродвигателя крана рном.п.к = 17,5 кВт при длительности включения ПВ = 40 %. Номинальная мощность при работе электродвигателя крана в длительном режиме работы 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения будет равна

рном.дл = 17,5 ·= 11 кВт.

Для сварочных агрегатов задается полная мощность sном, кВ·А при соответственной длительности включения. Тогда активная номинальная мощность, приведенная к длительности включения 100 %, рном.св., кВт, этих агрегатов определяется 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения по формуле


рном.св. = sном · соsφном.св. ·, (1.32)


где соsφном.св. - номинальный коэффициент мощности сварочного агрегата, указываемый на заводской табличке либо определяемый по справочным таблицам [3].

Для этих электроприемников за расчетную мощность 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения следует принимать номинальную мощность, приведенную к номинальной длительности включения в согласовании с [1].

Расчетным током полосы IрЛ, А является номинальный ток электроприемника Iном, А, который определяется по формуле


IрЛ = . (1.33)


По приобретенному значению тока выбирается сечение провода в 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения согласовании с [2], [4, с. 200] и защитный аппарат по условиям:


Iдоп.пров ≥ Iном.ЭП (1.34)


Iном.апп ≥ 1,25 · Iном. (1.35)


Ток срабатывания (отсечки) электрического либо комбинированного расцепителя Iсраб.эл проверяется по пусковому току по условию


Iсраб.эл 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения ≥ 1,25 · Iпуск, (1.36)


а для предохранителя по условию


Iвст ≥ Iпуск / 2,5. (1.37)


Выбранное сечение провода проверяется на соответствие защитному аппарату по условию (1.22), т.е.


Iдоп.пров ≥ Iзащ · Кзащ.


В качестве тока защитного аппарата Iзащ принимается номинальный ток 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения расцепителя.

Расчетная утрата напряжения в избранном сечении провода распределительной сети при узнаваемых номинальном токе электроприемника , Iном А и длине полосы ℓ, км определяется по формуле


%. (1.38)


Суммарная утрата напряжения до электроприемника ∆U∑,% складывается из утраты напряжения 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения в питающей полосы ∆Uп.Л,% и утраты напряжения в распределительной полосы ∆Uр.Л,%

∆U∑ = ∆Uп.Л + ∆Uр.Л. (1.39)

Для управления режимом работы электрического оборудования следует избрать соответственный аппарат защиты: для электродвигателей технологических 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения установок - магнитный пускатель, для управления режимом работы нагревательных установок - контактор.

Выбор обозначенных аппаратов делается по условию


IКМ ном ≥ IЭП ном, (1.40)

где IКМ ном - номинальный ток аппарата управления, А;

IЭП ном 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения - номинальный ток электроприемника, А.

Технические свойства магнитных пускателей и контакторов приведены в источниках [7], [8], также в таблицах Б.5, Б.6 реальных методических указаний.

Расчет распределительной сети рекомендуется свести в таблицу 3.

Пример 3.

Высчитать распределительную сеть 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения от распределительного пт ПР1 до каждого из электроприемников, присоединенных к нему: избрать марку и сечения проводов, метод их прокладки, проверить сеть на утрату напряжения; избрать тип и номинальные характеристики аппаратов защиты полосы и электроприемника, также 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения аппарат управления основным движком электроприемника. В качестве начальных данных использовать данные первого примера. Длины линий распределительной сети найти по плану цеха, используя данный масштаб. Сеть просит защиту от перегрузки 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения. Избрать тип распределительного пт.

Решение

Сначало нужно создать схему распределительной сети. Для данного примера разработана смешанная схема сети, которая приведена на рисунке Г2.

Начальные данные записываем в таблицу 3 в графы 1, 2, 3, 5. Потом по формуле (1.33) определяем номинальные 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения токи электроприемников и записываем в графу 4 таблицы 3. Пусковые токи записываются в графу 6.

К примеру, для круговой полосы ЛЗ, питающей пресс, имеем:

- расчетный ток


IрЛ3 = А,


- пусковой ток

IрЛ3 = 7 · 26 = 182 А.


Дальше по условиям 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения (1.35) и (1.36) избираем коммутационно-защитный аппарат, в качестве которого принимаем автоматический выключатель типа ВА51Г-25 с номинальным током Iном.апп = 100 А, номинальным током комбинированного расцепителя Iном.расц = 31,5 А и током срабатывания расцепителя Iсрб.расц 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения = 300 А, т.е. условия выбора производятся


Iном.апп = 100 А > Iном = 26 А,


Iсрб.расц = 300 А > 1,25 · Iпуск = 182 А.


В качестве проводников распределительной сети избираем провод марки АПРТО, который прокладываем в полу в трубе. Сечение 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения провода по допустимому нагреву избираем по условию (1.34). В согласовании с источником [4, с. 200] для тока полосы ЛЗ, равным 26 А принимаем сечение провода 4,0 мм2 с продолжительно допустимым током равным Iдоп.пров. = 28 А, потому что


Iдоп.пров. = 28 А 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения > Iном.ЭП = 26 А.


Таким макаром, в одной трубе за ранее прокладываются три одножильных провода марки АПРТО 3(1 4).

Проверяем выбранное сечение на соответствие защитному аппарату по условию (1.22), приняв во внимание то, что сеть 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения просит защиту от перегрузки, т.е.

Iдоп = 28 А < 1 · 31,5 = 31,5 А,


условие не производится, потому для полосы ЛЗ следует принять сечение 6 мм2 с продолжительно допустимым током нагрузки Iдоп = 32 А.

Утрата напряжения в этой полосы в 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения согласовании с формулой (1.38) равна


% =

% = 0,6%.


Суммарная утрата напряжения в цеховой сети до пресса из формулы (1.39) равна

∆U∑ = ∆Uп.Л + ∆Uр.Л = 1,4 + 0,6 = 2 %,


что меньше допустимой утраты, равной ∆Uдоп = 5 %.

Для управления движком привода пресса избираем 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения магнитный пускатель типа ПМЛ310004 с номинальным током ikmhqm = 40 А при степени защиты ГРОО. Если требуется степень защиты пускателя ГР54 (5 степень защиты от пыли: проникновение вовнутрь оболочки пыли не предотвращено на сто процентов 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения, но пыль не может просочиться в количестве, достаточном для нарушения работы аппарата; 4 - защита от брызг: вода, разбрызгиваемая на оболочку в любом направлении, не должна оказывать вредного воздействия на аппарат), то номинальный ток пускателя в данном 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения случае равен IКМ ном = 36 А. В обоих случаях условие выбора (1.40) производится:

IКМ ном = 40 А > IЭП ном = 26 А,

IКМ ном = 36 А > IЭП ном = 26 А.

Аналогично выбирается электрическое оборудование и проводники для 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения других, радиально запитанных от ПР1, электроприемников и результаты расчетов сводятся в таблицу 3.

Станки, номинальной мощность по 1,5 кВт, получают питание по магистральной схеме. Для полосы Л1 распределительной сети расчетная нагрузка определяется суммой номинальных мощностей 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения обоих станков, а для полосы Л2 - только мощностью 1-го станка. Автоматический выключатель, проводники и пускатели выбираются аналогично приведенному выше расчету и приводятся в таблице 3:

- для полосы Л1


Рр = РЭП1ном + РЭП2ном 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения = 1,5 + 1,5 = 3,0 кВт,


А;


- для полосы Л2


А.

Утрата напряжения в конце магистральной полосы Л2 определяется суммой утрат напряжения на всех участках

∆U∑ = ∆Uп.Л + ∆Uр.Л1 + ∆Uр.Л2 = 1,4 + 1,46 + 0,07 = 2,93 %.


Схема участка распределительной сети приведена 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения на рисунке Г2.

Таблица 3 - Расчет распределительной сети цеха



^ Наименов. ЭП по плану

Уст. мощ.

Рном,

кВт



Ном. ток ЭП

I ном,

А

Крат. запуск. тока Кп

Запуск. ток

Iпуск,

А

^ Аппарат защиты

Линия

Аппарат управления

Тип

Ном. ток

аппар.

Iном .апп,

А

Ном. ток расц 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения. либо вст.

Iрасц(Iвст), А

Ток сраб. расц. icp,a

Коэф. защ.

Кзащ

Доп. ток про­вода

Iдоп,

А

^ Марка пров.

Выбр. сече­ние про­вода, мм2

Дли­на ли­нии ℓ, км

,

Ом/км

Поте­ря

на-пря­же­ния

∆U 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения∑, %

Тип

Ном. ток

Iном,

А

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

Станок

1,5

0,65

7,8

5

19,5

ВА51-25

25

8

175

1

19

АПРТО

2,5

0,050

5,21/0,1

2,86

ПМЛ1

10

Станок

1,5

0,65

3,9

5

19,5

-

-

-

-

19

АПРТО

2,5

0,005

5,21/0,1

2,93

ПМЛ1

10

Пресс

10

0,65

26

7

182

ВА51Г-25

100

31,5

300

32

АПРТО

6

0,015

5,21/0,1

2,0

ПМЛ3

40

Вентилятор

4,5

0,8

9,5

6

66,5

ВА51-25

25

10

175

19

АПРТО

2,5

0,020

5,21/0,1

2,27

ПМЛ1

10

Вентилятор

4,5

0,8

9,5

6

66,5

ВА51-25

25

10

175

19

АПРТО

2,5

0,030

5,21/0,1

2,7

ПМЛ1

10

Вентилятор

7

0,8

14,8

1

103,6

ВА51-25

25

16

175

19

АПРТО

2,5

0,040

5,21/0,1

4,1

ПМЛ2

25

Суш. шкаф

6

0,95

12,8

-

-

ВА51-25

25

16

175

19

АПРТО

2,5

0,015

5,21/0,1

2,44

-

-

Суш. шкаф

6

0,95

12,8

-

-

ВА51-25

25

16

175

19

АПРТО

2,5

0,022

5,21/0,1

2,93

-

-

Суш. шкаф

6

0,95

12,8

-

-

ВА51-25

25

16

175

19

АПРТО

2,5

0,035

5,21/0,1

3,82

-

-

Станок

7,5

0,65

19,5

7

136,5

ВА51-25

25

20

175

28

АПРТО

4,0

0,010

7,81/0,107

1,86

ПМЛ1

25

Станок

7,5

0,65

19,5

7

136,5

ВА51-25

25

20

175

28

АПРТО

4,0

0,014

7,81/0,107

2,04

ПМЛ1

25

Станок 1.2 Определение сечений питающих линий и выбор их конструктивного исполнения

4,5

0,65

23,3

5

58,5

ВА51-25

25

25

175

28

АПРТО

4,0

0,030

7,81/0,107

3,05

ПМЛ1

25

Станок

4,5

0,65

11,7

5

58,5

-

-

-

.

19

АПРТО

2,5

0,005

5,21/0,1

3,27

ПМЛ1

25

Станок

4,5

0,65

23,3

5

58,5

ВА51-25

25

25

175

28

АПРТО

4,0

0,025

7,81/0,107

2,77

ПМЛ1

25

Станок

4,5

0,65

11,7

5

58,5

-

-

-

-

19

АПРТО

2,5

0,005

5,21/0,1

2,99

ПМЛ1

25

^ 2 Проектирование искусственного освещения цеха



12-sostoyanie-gosudarstvennoj-sobstvennosti-bandurin-v-v-kasatkin-v-v-toropov-s-v-problemi-reformirovaniya.html
12-sovremennoe-sostoyanie-vozdushnogo-transporta-v-rossijskoj-federacii-diplomnaya-rabota.html
12-sozdanie-revolyucionnoj-bazi-v-guandune-diplomnaya-rabota.html